91式穿甲弹 - 版本历史

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	~~下图为口径为46厘米的九一式穿甲弹的结构：~~		[[File:Typ91-AP-EN.svg\|thumb\|none\|left\|200px\|下图为口径为46厘米的九一式穿甲弹的结构：]]

	[[File:Typ91-AP-EN.svg\|200px]]


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	===实物图===		===实物图===
	~~右起为：46cm九一式穿甲弹、46cm三式弹、46cm九一式穿甲弹带部分被帽的弹体、41cm九一式穿甲弹、36cm九一式穿甲弹~~		[[File:Shells_from_IJN_WW2_battleships_1.jpg\|thumb\|none\|left\|600px\|右起为：46cm九一式穿甲弹、46cm三式弹、46cm九一式穿甲弹带部分被帽的弹体、41cm九一式穿甲弹、36cm九一式穿甲弹]]

	[[File:Shells_from_IJN_WW2_battleships_1.jpg\|600px]]

	===实战表现和评价===		===实战表现和评价===

Donnyjie：/* 九一式穿甲弹 */

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九一式穿甲弹

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	\|+九一式穿甲弹		\|+九一式穿甲弹
	\|-		\|-
	! 炮弹种类（炮的种类） !! [[日本46厘米三连装炮\|四五口径九四式四〇糎砲]] !! [[日本41厘米连装炮\|45口径三式40cm連装砲]] !! [[日本35.6厘米连装炮\|45口径毘式36cm連装砲 / 45口径四一式36cm連装砲]] !! [[日本20.3厘米连装炮\|50口径三年式2号20cm]] !! [[日本15.5厘米三联主炮\|60口径三年式15.5cm3連装砲]]		! 炮弹种类（炮的种类） !! [[日本46厘米三连装炮\|四五口径九四式四〇糎砲]] !! [[日本41厘米连装炮\|45口径三式40cm連装砲]] !! [[日本35.6厘米连装炮\|45口径毘式36cm連装砲<br/>45口径四一式36cm連装砲]] !! [[日本20.3厘米连装炮\|50口径三年式2号20cm]] !! [[日本15.5厘米三联主炮\|60口径三年式15.5cm3連装砲]]
	\|-		\|-
	\| 主炮口径（毫米） \|\| 460.0 \|\| 410.0 \|\| 355.6 \|\| 203.2 \|\| 155.0		\| 主炮口径（毫米） \|\| 460.0 \|\| 410.0 \|\| 355.6 \|\| 203.2 \|\| 155.0

Donnyjie：/* 九一式穿甲弹 */

2025-01-18T13:58:24Z

九一式穿甲弹

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	\|+九一式穿甲弹		\|+九一式穿甲弹
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	! 炮弹种类（炮的种类） !! [[日本46厘米三连装炮\|四五口径九四式四〇糎砲]] !! [[日本41厘米连装炮\|45口径三式40cm連装砲]] !! [[日本35.6厘米连装炮\|~~45口径毘式36cm連装砲和45口径四一式36cm連装砲~~]] !! [[日本20.3厘米连装炮\|50口径三年式2号20cm]] !! [[日本15.5厘米三联主炮\|60口径三年式15.5cm3連装砲]]		! 炮弹种类（炮的种类） !! [[日本46厘米三连装炮\|四五口径九四式四〇糎砲]] !! [[日本41厘米连装炮\|45口径三式40cm連装砲]] !! [[日本35.6厘米连装炮\|45口径毘式36cm連装砲 / 45口径四一式36cm連装砲]] !! [[日本20.3厘米连装炮\|50口径三年式2号20cm]] !! [[日本15.5厘米三联主炮\|60口径三年式15.5cm3連装砲]]
	\|-		\|-
	\| 主炮口径（毫米） \|\| 460.0 \|\| 410.0 \|\| 355.6 \|\| 203.2 \|\| 155.0		\| 主炮口径（毫米） \|\| 460.0 \|\| 410.0 \|\| 355.6 \|\| 203.2 \|\| 155.0

2025年1月18日 (六) 13:57 Donnyjie

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	'''在图H.1中，UD为上甲板，MD为中甲板，ER为后部引擎室，上甲板到船底深度为15.788米。①表示侧面11英寸厚的维克斯渗碳硬化装甲（15度倾斜），②表示2英寸厚的高张力钢，③表示由三块1英寸厚的高张力钢组成的防雷隔板，④表示由下方一块2.5英寸新维克斯非渗碳装甲和上方一块1.5英寸高张力钢组成的中部水平装甲，⑤表示船底的1.75英寸高张力钢板，⑥表示炮弹爆炸的具体位置。在该次射击测试之前，未成舰土佐号就如该图所示已经有4°53′左倾角了。由于随后的损害，该船体的防雷隔板出现了2.4米高、4.3米宽的大洞，进水约3000吨（斜线部分表示进水区域），倾角增至10°6′。'''		'''在图H.1中，UD为上甲板，MD为中甲板，ER为后部引擎室，上甲板到船底深度为15.788米。①表示侧面11英寸厚的维克斯渗碳硬化装甲（15度倾斜），②表示2英寸厚的高张力钢，③表示由三块1英寸厚的高张力钢组成的防雷隔板，④表示由下方一块2.5英寸新维克斯非渗碳装甲和上方一块1.5英寸高张力钢组成的中部水平装甲，⑤表示船底的1.75英寸高张力钢板，⑥表示炮弹爆炸的具体位置。在该次射击测试之前，未成舰土佐号就如该图所示已经有4°53′左倾角了。由于随后的损害，该船体的防雷隔板出现了2.4米高、4.3米宽的大洞，进水约3000吨（斜线部分表示进水区域），倾角增至10°6′。'''

	{{#widget:~~Imgtag~~\|src=https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nv057d37j212d0mowlu.jpg\|width=600px}}		{{#widget:ImgTag\|src=https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nv057d37j212d0mowlu.jpg\|width=600px}}

	1924年9月6日，安{{ruby\|芸\|yì}}号战列舰则是作为靶舰在东京湾进行射击试验。在18350到19000米的距离上，长门和陆奥发射了197枚新设计的被帽穿甲弹（无引信、装填的是沙子），命中24发。在开火后4分钟40秒，第9发“命中”——根据附近船只的观测是近失弹——却导致了船体严重的倾斜，17分钟内安芸号沉没。随后对沉船的研究发现那枚所谓的“近失弹”在进入水中后穿透了水线以下的没有防护的侧面，导致引擎室被淹没，最终使该舰沉没。		1924年9月6日，安{{ruby\|芸\|yì}}号战列舰则是作为靶舰在东京湾进行射击试验。在18350到19000米的距离上，长门和陆奥发射了197枚新设计的被帽穿甲弹（无引信、装填的是沙子），命中24发。在开火后4分钟40秒，第9发“命中”——根据附近船只的观测是近失弹——却导致了船体严重的倾斜，17分钟内安芸号沉没。随后对沉船的研究发现那枚所谓的“近失弹”在进入水中后穿透了水线以下的没有防护的侧面，导致引擎室被淹没，最终使该舰沉没。

2025年1月18日 (六) 13:57 Donnyjie

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	'''在图H.1中，UD为上甲板，MD为中甲板，ER为后部引擎室，上甲板到船底深度为15.788米。①表示侧面11英寸厚的维克斯渗碳硬化装甲（15度倾斜），②表示2英寸厚的高张力钢，③表示由三块1英寸厚的高张力钢组成的防雷隔板，④表示由下方一块2.5英寸新维克斯非渗碳装甲和上方一块1.5英寸高张力钢组成的中部水平装甲，⑤表示船底的1.75英寸高张力钢板，⑥表示炮弹爆炸的具体位置。在该次射击测试之前，未成舰土佐号就如该图所示已经有4°53′左倾角了。由于随后的损害，该船体的防雷隔板出现了2.4米高、4.3米宽的大洞，进水约3000吨（斜线部分表示进水区域），倾角增至10°6′。'''		'''在图H.1中，UD为上甲板，MD为中甲板，ER为后部引擎室，上甲板到船底深度为15.788米。①表示侧面11英寸厚的维克斯渗碳硬化装甲（15度倾斜），②表示2英寸厚的高张力钢，③表示由三块1英寸厚的高张力钢组成的防雷隔板，④表示由下方一块2.5英寸新维克斯非渗碳装甲和上方一块1.5英寸高张力钢组成的中部水平装甲，⑤表示船底的1.75英寸高张力钢板，⑥表示炮弹爆炸的具体位置。在该次射击测试之前，未成舰土佐号就如该图所示已经有4°53′左倾角了。由于随后的损害，该船体的防雷隔板出现了2.4米高、4.3米宽的大洞，进水约3000吨（斜线部分表示进水区域），倾角增至10°6′。'''

	{{Imgtag\|src=https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nv057d37j212d0mowlu.jpg\|width=600px}}		{{#widget:Imgtag\|src=https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nv057d37j212d0mowlu.jpg\|width=600px}}

	1924年9月6日，安{{ruby\|芸\|yì}}号战列舰则是作为靶舰在东京湾进行射击试验。在18350到19000米的距离上，长门和陆奥发射了197枚新设计的被帽穿甲弹（无引信、装填的是沙子），命中24发。在开火后4分钟40秒，第9发“命中”——根据附近船只的观测是近失弹——却导致了船体严重的倾斜，17分钟内安芸号沉没。随后对沉船的研究发现那枚所谓的“近失弹”在进入水中后穿透了水线以下的没有防护的侧面，导致引擎室被淹没，最终使该舰沉没。		1924年9月6日，安{{ruby\|芸\|yì}}号战列舰则是作为靶舰在东京湾进行射击试验。在18350到19000米的距离上，长门和陆奥发射了197枚新设计的被帽穿甲弹（无引信、装填的是沙子），命中24发。在开火后4分钟40秒，第9发“命中”——根据附近船只的观测是近失弹——却导致了船体严重的倾斜，17分钟内安芸号沉没。随后对沉船的研究发现那枚所谓的“近失弹”在进入水中后穿透了水线以下的没有防护的侧面，导致引擎室被淹没，最终使该舰沉没。
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	'''图H.2中，横轴表示离炮弹入水位置的距离（弹径），纵轴表示水深（弹径），ω表示入射角（在该图为最优角度25°），Vs表示入射速度，Va表示实际速度，两条线中，弯曲的虚线表示尖头弹的水中弹道，而弯曲的实线表示平头弹的水中弹道。'''		'''图H.2中，横轴表示离炮弹入水位置的距离（弹径），纵轴表示水深（弹径），ω表示入射角（在该图为最优角度25°），Vs表示入射速度，Va表示实际速度，两条线中，弯曲的虚线表示尖头弹的水中弹道，而弯曲的实线表示平头弹的水中弹道。'''

	{{~~Imgtag~~\|src=https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nuz00hynj20jj0g90uz.jpg\|width=600px}}		{{#widget:ImgTag\|src=https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nuz00hynj20jj0g90uz.jpg\|width=600px}}

	而且，从实验中还得出结论，给定入水速度和炮弹重量，水下弹道的距离和根据距离入水点距离所决定的残留速度，主要是由弹尖扁平程度所决定的。理想的值可以在扁平区域为炮弹直径的80-85%是取得。而且由经验，入水速度的绝对值可以被水下速度代替，后者可以被入水速度的百分比来表示；而炮弹的绝对大小也可以进行计算，因为距离可以用倍径（弹体直径）来表示。因此，可以说，在理想平头弹的情况下，在离入水点约100倍径的距离，速度减小至入水速度的二分之一，而在200倍径的距离则为十分之一。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.759</ref>		而且，从实验中还得出结论，给定入水速度和炮弹重量，水下弹道的距离和根据距离入水点距离所决定的残留速度，主要是由弹尖扁平程度所决定的。理想的值可以在扁平区域为炮弹直径的80-85%是取得。而且由经验，入水速度的绝对值可以被水下速度代替，后者可以被入水速度的百分比来表示；而炮弹的绝对大小也可以进行计算，因为距离可以用倍径（弹体直径）来表示。因此，可以说，在理想平头弹的情况下，在离入水点约100倍径的距离，速度减小至入水速度的二分之一，而在200倍径的距离则为十分之一。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.759</ref>
第52行：		第52行：
	下图为20.3厘米九一式穿甲弹的结构：		下图为20.3厘米九一式穿甲弹的结构：

	{{~~Imgtag~~\|src=https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7okqmq4sqj20qm157tjc.jpg\|width=200px}}		{{#widget:ImgTag\|src=https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7okqmq4sqj20qm157tjc.jpg\|width=200px}}

	{\| class="wikitable" border="1"		{\| class="wikitable" border="1"

2025年1月18日 (六) 13:55 Donnyjie

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	'''在图H.1中，UD为上甲板，MD为中甲板，ER为后部引擎室，上甲板到船底深度为15.788米。①表示侧面11英寸厚的维克斯渗碳硬化装甲（15度倾斜），②表示2英寸厚的高张力钢，③表示由三块1英寸厚的高张力钢组成的防雷隔板，④表示由下方一块2.5英寸新维克斯非渗碳装甲和上方一块1.5英寸高张力钢组成的中部水平装甲，⑤表示船底的1.75英寸高张力钢板，⑥表示炮弹爆炸的具体位置。在该次射击测试之前，未成舰土佐号就如该图所示已经有4°53′左倾角了。由于随后的损害，该船体的防雷隔板出现了2.4米高、4.3米宽的大洞，进水约3000吨（斜线部分表示进水区域），倾角增至10°6′。'''		'''在图H.1中，UD为上甲板，MD为中甲板，ER为后部引擎室，上甲板到船底深度为15.788米。①表示侧面11英寸厚的维克斯渗碳硬化装甲（15度倾斜），②表示2英寸厚的高张力钢，③表示由三块1英寸厚的高张力钢组成的防雷隔板，④表示由下方一块2.5英寸新维克斯非渗碳装甲和上方一块1.5英寸高张力钢组成的中部水平装甲，⑤表示船底的1.75英寸高张力钢板，⑥表示炮弹爆炸的具体位置。在该次射击测试之前，未成舰土佐号就如该图所示已经有4°53′左倾角了。由于随后的损害，该船体的防雷隔板出现了2.4米高、4.3米宽的大洞，进水约3000吨（斜线部分表示进水区域），倾角增至10°6′。'''

	{{~~外链图片~~\|地址=https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nv057d37j212d0mowlu.jpg\|宽度=~~1000px~~}}		{{Imgtag\|src=https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nv057d37j212d0mowlu.jpg\|width=600px}}

	1924年9月6日，安{{ruby\|芸\|yì}}号战列舰则是作为靶舰在东京湾进行射击试验。在18350到19000米的距离上，长门和陆奥发射了197枚新设计的被帽穿甲弹（无引信、装填的是沙子），命中24发。在开火后4分钟40秒，第9发“命中”——根据附近船只的观测是近失弹——却导致了船体严重的倾斜，17分钟内安芸号沉没。随后对沉船的研究发现那枚所谓的“近失弹”在进入水中后穿透了水线以下的没有防护的侧面，导致引擎室被淹没，最终使该舰沉没。		1924年9月6日，安{{ruby\|芸\|yì}}号战列舰则是作为靶舰在东京湾进行射击试验。在18350到19000米的距离上，长门和陆奥发射了197枚新设计的被帽穿甲弹（无引信、装填的是沙子），命中24发。在开火后4分钟40秒，第9发“命中”——根据附近船只的观测是近失弹——却导致了船体严重的倾斜，17分钟内安芸号沉没。随后对沉船的研究发现那枚所谓的“近失弹”在进入水中后穿透了水线以下的没有防护的侧面，导致引擎室被淹没，最终使该舰沉没。
第32行：		第32行：
	'''图H.2中，横轴表示离炮弹入水位置的距离（弹径），纵轴表示水深（弹径），ω表示入射角（在该图为最优角度25°），Vs表示入射速度，Va表示实际速度，两条线中，弯曲的虚线表示尖头弹的水中弹道，而弯曲的实线表示平头弹的水中弹道。'''		'''图H.2中，横轴表示离炮弹入水位置的距离（弹径），纵轴表示水深（弹径），ω表示入射角（在该图为最优角度25°），Vs表示入射速度，Va表示实际速度，两条线中，弯曲的虚线表示尖头弹的水中弹道，而弯曲的实线表示平头弹的水中弹道。'''

	https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nuz00hynj20jj0g90uz.jpg		{{Imgtag\|src=https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nuz00hynj20jj0g90uz.jpg\|width=600px}}

	而且，从实验中还得出结论，给定入水速度和炮弹重量，水下弹道的距离和根据距离入水点距离所决定的残留速度，主要是由弹尖扁平程度所决定的。理想的值可以在扁平区域为炮弹直径的80-85%是取得。而且由经验，入水速度的绝对值可以被水下速度代替，后者可以被入水速度的百分比来表示；而炮弹的绝对大小也可以进行计算，因为距离可以用倍径（弹体直径）来表示。因此，可以说，在理想平头弹的情况下，在离入水点约100倍径的距离，速度减小至入水速度的二分之一，而在200倍径的距离则为十分之一。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.759</ref>		而且，从实验中还得出结论，给定入水速度和炮弹重量，水下弹道的距离和根据距离入水点距离所决定的残留速度，主要是由弹尖扁平程度所决定的。理想的值可以在扁平区域为炮弹直径的80-85%是取得。而且由经验，入水速度的绝对值可以被水下速度代替，后者可以被入水速度的百分比来表示；而炮弹的绝对大小也可以进行计算，因为距离可以用倍径（弹体直径）来表示。因此，可以说，在理想平头弹的情况下，在离入水点约100倍径的距离，速度减小至入水速度的二分之一，而在200倍径的距离则为十分之一。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.759</ref>
第43行：		第43行：

	要指出的是，九一式穿甲弹根据其真假被帽，可以分为两类。其中，46厘米、40厘米和36厘米的炮弹有真正的被帽，分为被帽和被帽头，炮弹长度均为4.25倍径。而20厘米2号和15.5厘米的炮弹没有真正的被帽，在平头弹体上方只有被帽头，炮弹长度分别为4.5和4.4倍径。		要指出的是，九一式穿甲弹根据其真假被帽，可以分为两类。其中，46厘米、40厘米和36厘米的炮弹有真正的被帽，分为被帽和被帽头，炮弹长度均为4.25倍径。而20厘米2号和15.5厘米的炮弹没有真正的被帽，在平头弹体上方只有被帽头，炮弹长度分别为4.5和4.4倍径。


	下图为口径为46厘米的九一式穿甲弹的结构：		下图为口径为46厘米的九一式穿甲弹的结构：

	~~{{外链图片\|地址=https~~:~~//upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/0/0b/~~Typ91-AP-EN.svg}}		[[File:Typ91-AP-EN.svg\|200px]]


	下图为20.3厘米九一式穿甲弹的结构：		下图为20.3厘米九一式穿甲弹的结构：

	https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7okqmq4sqj20qm157tjc.jpg		{{Imgtag\|src=https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7okqmq4sqj20qm157tjc.jpg\|width=200px}}

	{\| class="wikitable" border="1"		{\| class="wikitable" border="1"
第85行：		第87行：
	\|}		\|}

	'''必须强调的是，88式和91式穿甲弹都主要还是普通的穿甲弹，而“水下性能”只是其次，其目的是在短距离近失的情况下增加命中有效区域的几率。'''如果直接命中，该炮弹跟普通的穿甲弹没什么两样；如果是近失，炮弹可以在装甲弹下方造成水中弹效果，这需要距离船只100到200弹径的距离和最理想的落角。在这种情况下，{{color\|red\|风帽和被帽头会在进入水中前脱落（这句话说明了所谓“风帽连接强度也有问题”的原因所在，无非就是风帽的连接强度较弱，在进入水中时脱落）}}，而平头弹会继续在水下保持稳定的弹道。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.760-761</ref>		'''必须强调的是，88式和91式穿甲弹都主要还是普通的穿甲弹，而“水下性能”只是其次，其目的是在短距离近失的情况下增加命中有效区域的几率。'''如果直接命中，该炮弹跟普通的穿甲弹没什么两样；如果是近失，炮弹可以在装甲弹下方造成水中弹效果，这需要距离船只100到200弹径的距离和最理想的落角。在这种情况下，{{color\|red\|风帽和被帽头会在进入水中前脱落（这句话说明了所谓“风帽连接强度也有问题”的原因所在，无非就是风帽的连接强度较弱，在进入水中时脱落）}}，而平头弹会继续在水下保持稳定的弹道。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.760-761</ref>日本海军随后也意识到了这个问题，在后期生产的批次中改善了风帽强度不足的问题，这种改型称为[[一式穿甲弹\|1式穿甲弹]]。

	===实物图===		===实物图===
	右起为：46cm九一式穿甲弹、46cm三式弹、46cm九一式穿甲弹带部分被帽的弹体、41cm九一式穿甲弹、36cm九一式穿甲弹		右起为：46cm九一式穿甲弹、46cm三式弹、46cm九一式穿甲弹带部分被帽的弹体、41cm九一式穿甲弹、36cm九一式穿甲弹

	~~{{外链图片\|地址=https~~:~~//upload.wikimedia.org/wikipedia/commons/c/c5/Shells_from_IJN_WW2_battleships~~.jpg\|~~宽度=1000px}}~~		[[File:Shells_from_IJN_WW2_battleships_1.jpg\|600px]]

	===实战表现和评价===		===实战表现和评价===
第97行：		第99行：
	在埃斯帕恩斯角海战（又称“第二次萨沃岛海战”，日方称“萨沃岛海战”）中（大约时间为当地时间10月12日0点11分），一枚由衣笠号重巡洋舰发射的20.3厘米九一式穿甲弹命中了博伊西号（CL-47）<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.761</ref>。这枚炮弹直接绕过了2英寸厚的STS水下装甲带而进入二号炮塔的弹药库中并爆炸的（请注意第32号肋骨的图，该图体现的就是这一情景）。幸运的是这发炮弹刚好让海水灌入弹药库中并扑灭所有火焰<ref>http://www.ibiblio.org/hyperwar/USN/WarDamageReports/WarDamageReportCL47/WarDamageReportCL47.html</ref>；如果随后的大火使得弹药库殉爆，后果不堪设想。		在埃斯帕恩斯角海战（又称“第二次萨沃岛海战”，日方称“萨沃岛海战”）中（大约时间为当地时间10月12日0点11分），一枚由衣笠号重巡洋舰发射的20.3厘米九一式穿甲弹命中了博伊西号（CL-47）<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.761</ref>。这枚炮弹直接绕过了2英寸厚的STS水下装甲带而进入二号炮塔的弹药库中并爆炸的（请注意第32号肋骨的图，该图体现的就是这一情景）。幸运的是这发炮弹刚好让海水灌入弹药库中并扑灭所有火焰<ref>http://www.ibiblio.org/hyperwar/USN/WarDamageReports/WarDamageReportCL47/WarDamageReportCL47.html</ref>；如果随后的大火使得弹药库殉爆，后果不堪设想。

	~~{{外链图片\|地址=http~~:~~//www.ibiblio.org/hyperwar/USN/WarDamageReports/WarDamageReportCL47/~~PlateI.~~JPG~~\|~~宽度=1000px}}~~		[[File:CL-47 Damage Report PlateI.jpg\|600px]]

	不过，91式穿甲弹也不是尽善尽美。首先，实战中击中水线下装甲带概率比击中主装甲带的概率要低得多，而使用的引信延时较长，会导致炮弹在船体非装甲区不爆炸而再次贯穿装甲（也就是说对无法对船体造成真正的伤害）。也有人指出这个问题会导致无法确认炮弹命中时的爆炸烟雾，从而使得指挥炮战出现问题。		不过，91式穿甲弹也不是尽善尽美。首先，实战中击中水线下装甲带概率比击中主装甲带的概率要低得多，而使用的引信延时较长，会导致炮弹在船体非装甲区不爆炸而再次贯穿装甲（也就是说对无法对船体造成真正的伤害）。也有人指出这个问题会导致无法确认炮弹命中时的爆炸烟雾，从而使得指挥炮战出现问题。

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2023-10-29T03:28:01Z

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	'''在图H.1中，UD为上甲板，MD为中甲板，ER为后部引擎室，上甲板到船底深度为15.788米。①表示侧面11英寸厚的维克斯渗碳硬化装甲（15度倾斜），②表示2英寸厚的高张力钢，③表示由三块1英寸厚的高张力钢组成的防雷隔板，④表示由下方一块2.5英寸新维克斯非渗碳装甲和上方一块1.5英寸高张力钢组成的中部水平装甲，⑤表示船底的1.75英寸高张力钢板，⑥表示炮弹爆炸的具体位置。在该次射击测试之前，未成舰土佐号就如该图所示已经有4°53′左倾角了。由于随后的损害，该船体的防雷隔板出现了2.4米高、4.3米宽的大洞，进水约3000吨（斜线部分表示进水区域），倾角增至10°6′。'''		'''在图H.1中，UD为上甲板，MD为中甲板，ER为后部引擎室，上甲板到船底深度为15.788米。①表示侧面11英寸厚的维克斯渗碳硬化装甲（15度倾斜），②表示2英寸厚的高张力钢，③表示由三块1英寸厚的高张力钢组成的防雷隔板，④表示由下方一块2.5英寸新维克斯非渗碳装甲和上方一块1.5英寸高张力钢组成的中部水平装甲，⑤表示船底的1.75英寸高张力钢板，⑥表示炮弹爆炸的具体位置。在该次射击测试之前，未成舰土佐号就如该图所示已经有4°53′左倾角了。由于随后的损害，该船体的防雷隔板出现了2.4米高、4.3米宽的大洞，进水约3000吨（斜线部分表示进水区域），倾角增至10°6′。'''

	{{外链图片\|地址=~~http~~://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nv057d37j212d0mowlu.jpg\|宽度=1000px}}		{{外链图片\|地址=https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nv057d37j212d0mowlu.jpg\|宽度=1000px}}

	1924年9月6日，安{{ruby\|芸\|yì}}号战列舰则是作为靶舰在东京湾进行射击试验。在18350到19000米的距离上，长门和陆奥发射了197枚新设计的被帽穿甲弹（无引信、装填的是沙子），命中24发。在开火后4分钟40秒，第9发“命中”——根据附近船只的观测是近失弹——却导致了船体严重的倾斜，17分钟内安芸号沉没。随后对沉船的研究发现那枚所谓的“近失弹”在进入水中后穿透了水线以下的没有防护的侧面，导致引擎室被淹没，最终使该舰沉没。		1924年9月6日，安{{ruby\|芸\|yì}}号战列舰则是作为靶舰在东京湾进行射击试验。在18350到19000米的距离上，长门和陆奥发射了197枚新设计的被帽穿甲弹（无引信、装填的是沙子），命中24发。在开火后4分钟40秒，第9发“命中”——根据附近船只的观测是近失弹——却导致了船体严重的倾斜，17分钟内安芸号沉没。随后对沉船的研究发现那枚所谓的“近失弹”在进入水中后穿透了水线以下的没有防护的侧面，导致引擎室被淹没，最终使该舰沉没。
第32行：		第32行：
	'''图H.2中，横轴表示离炮弹入水位置的距离（弹径），纵轴表示水深（弹径），ω表示入射角（在该图为最优角度25°），Vs表示入射速度，Va表示实际速度，两条线中，弯曲的虚线表示尖头弹的水中弹道，而弯曲的实线表示平头弹的水中弹道。'''		'''图H.2中，横轴表示离炮弹入水位置的距离（弹径），纵轴表示水深（弹径），ω表示入射角（在该图为最优角度25°），Vs表示入射速度，Va表示实际速度，两条线中，弯曲的虚线表示尖头弹的水中弹道，而弯曲的实线表示平头弹的水中弹道。'''

	~~http~~://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nuz00hynj20jj0g90uz.jpg		https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nuz00hynj20jj0g90uz.jpg

	而且，从实验中还得出结论，给定入水速度和炮弹重量，水下弹道的距离和根据距离入水点距离所决定的残留速度，主要是由弹尖扁平程度所决定的。理想的值可以在扁平区域为炮弹直径的80-85%是取得。而且由经验，入水速度的绝对值可以被水下速度代替，后者可以被入水速度的百分比来表示；而炮弹的绝对大小也可以进行计算，因为距离可以用倍径（弹体直径）来表示。因此，可以说，在理想平头弹的情况下，在离入水点约100倍径的距离，速度减小至入水速度的二分之一，而在200倍径的距离则为十分之一。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.759</ref>		而且，从实验中还得出结论，给定入水速度和炮弹重量，水下弹道的距离和根据距离入水点距离所决定的残留速度，主要是由弹尖扁平程度所决定的。理想的值可以在扁平区域为炮弹直径的80-85%是取得。而且由经验，入水速度的绝对值可以被水下速度代替，后者可以被入水速度的百分比来表示；而炮弹的绝对大小也可以进行计算，因为距离可以用倍径（弹体直径）来表示。因此，可以说，在理想平头弹的情况下，在离入水点约100倍径的距离，速度减小至入水速度的二分之一，而在200倍径的距离则为十分之一。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.759</ref>
第50行：		第50行：
	下图为20.3厘米九一式穿甲弹的结构：		下图为20.3厘米九一式穿甲弹的结构：

	~~http~~://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7okqmq4sqj20qm157tjc.jpg		https://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7okqmq4sqj20qm157tjc.jpg

	{\| class="wikitable" border="1"		{\| class="wikitable" border="1"

Laoweek：文本替换 - 替换“zjsnrwiki.oss-cn-hangzhou.aliyuncs.com”为“0v0.zjsnrwiki.com”

2023-09-21T03:12:15Z

文本替换 - 替换“zjsnrwiki.oss-cn-hangzhou.aliyuncs.com”为“0v0.zjsnrwiki.com”

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	'''在图H.1中，UD为上甲板，MD为中甲板，ER为后部引擎室，上甲板到船底深度为15.788米。①表示侧面11英寸厚的维克斯渗碳硬化装甲（15度倾斜），②表示2英寸厚的高张力钢，③表示由三块1英寸厚的高张力钢组成的防雷隔板，④表示由下方一块2.5英寸新维克斯非渗碳装甲和上方一块1.5英寸高张力钢组成的中部水平装甲，⑤表示船底的1.75英寸高张力钢板，⑥表示炮弹爆炸的具体位置。在该次射击测试之前，未成舰土佐号就如该图所示已经有4°53′左倾角了。由于随后的损害，该船体的防雷隔板出现了2.4米高、4.3米宽的大洞，进水约3000吨（斜线部分表示进水区域），倾角增至10°6′。'''		'''在图H.1中，UD为上甲板，MD为中甲板，ER为后部引擎室，上甲板到船底深度为15.788米。①表示侧面11英寸厚的维克斯渗碳硬化装甲（15度倾斜），②表示2英寸厚的高张力钢，③表示由三块1英寸厚的高张力钢组成的防雷隔板，④表示由下方一块2.5英寸新维克斯非渗碳装甲和上方一块1.5英寸高张力钢组成的中部水平装甲，⑤表示船底的1.75英寸高张力钢板，⑥表示炮弹爆炸的具体位置。在该次射击测试之前，未成舰土佐号就如该图所示已经有4°53′左倾角了。由于随后的损害，该船体的防雷隔板出现了2.4米高、4.3米宽的大洞，进水约3000吨（斜线部分表示进水区域），倾角增至10°6′。'''

	{{外链图片\|地址=http://zjsnrwiki~~.oss-cn-hangzhou.aliyuncs~~.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nv057d37j212d0mowlu.jpg\|宽度=1000px}}		{{外链图片\|地址=http://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nv057d37j212d0mowlu.jpg\|宽度=1000px}}

	1924年9月6日，安{{ruby\|芸\|yì}}号战列舰则是作为靶舰在东京湾进行射击试验。在18350到19000米的距离上，长门和陆奥发射了197枚新设计的被帽穿甲弹（无引信、装填的是沙子），命中24发。在开火后4分钟40秒，第9发“命中”——根据附近船只的观测是近失弹——却导致了船体严重的倾斜，17分钟内安芸号沉没。随后对沉船的研究发现那枚所谓的“近失弹”在进入水中后穿透了水线以下的没有防护的侧面，导致引擎室被淹没，最终使该舰沉没。		1924年9月6日，安{{ruby\|芸\|yì}}号战列舰则是作为靶舰在东京湾进行射击试验。在18350到19000米的距离上，长门和陆奥发射了197枚新设计的被帽穿甲弹（无引信、装填的是沙子），命中24发。在开火后4分钟40秒，第9发“命中”——根据附近船只的观测是近失弹——却导致了船体严重的倾斜，17分钟内安芸号沉没。随后对沉船的研究发现那枚所谓的“近失弹”在进入水中后穿透了水线以下的没有防护的侧面，导致引擎室被淹没，最终使该舰沉没。
第32行：		第32行：
	'''图H.2中，横轴表示离炮弹入水位置的距离（弹径），纵轴表示水深（弹径），ω表示入射角（在该图为最优角度25°），Vs表示入射速度，Va表示实际速度，两条线中，弯曲的虚线表示尖头弹的水中弹道，而弯曲的实线表示平头弹的水中弹道。'''		'''图H.2中，横轴表示离炮弹入水位置的距离（弹径），纵轴表示水深（弹径），ω表示入射角（在该图为最优角度25°），Vs表示入射速度，Va表示实际速度，两条线中，弯曲的虚线表示尖头弹的水中弹道，而弯曲的实线表示平头弹的水中弹道。'''

	http://zjsnrwiki~~.oss-cn-hangzhou.aliyuncs~~.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nuz00hynj20jj0g90uz.jpg		http://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nuz00hynj20jj0g90uz.jpg

	而且，从实验中还得出结论，给定入水速度和炮弹重量，水下弹道的距离和根据距离入水点距离所决定的残留速度，主要是由弹尖扁平程度所决定的。理想的值可以在扁平区域为炮弹直径的80-85%是取得。而且由经验，入水速度的绝对值可以被水下速度代替，后者可以被入水速度的百分比来表示；而炮弹的绝对大小也可以进行计算，因为距离可以用倍径（弹体直径）来表示。因此，可以说，在理想平头弹的情况下，在离入水点约100倍径的距离，速度减小至入水速度的二分之一，而在200倍径的距离则为十分之一。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.759</ref>		而且，从实验中还得出结论，给定入水速度和炮弹重量，水下弹道的距离和根据距离入水点距离所决定的残留速度，主要是由弹尖扁平程度所决定的。理想的值可以在扁平区域为炮弹直径的80-85%是取得。而且由经验，入水速度的绝对值可以被水下速度代替，后者可以被入水速度的百分比来表示；而炮弹的绝对大小也可以进行计算，因为距离可以用倍径（弹体直径）来表示。因此，可以说，在理想平头弹的情况下，在离入水点约100倍径的距离，速度减小至入水速度的二分之一，而在200倍径的距离则为十分之一。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.759</ref>
第50行：		第50行：
	下图为20.3厘米九一式穿甲弹的结构：		下图为20.3厘米九一式穿甲弹的结构：

	http://zjsnrwiki~~.oss-cn-hangzhou.aliyuncs~~.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7okqmq4sqj20qm157tjc.jpg		http://0v0.zjsnrwiki.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7okqmq4sqj20qm157tjc.jpg

	{\| class="wikitable" border="1"		{\| class="wikitable" border="1"

Null：修正笔误，图片描述"100倍径"更改为"200倍径"

2023-09-09T02:59:06Z

修正笔误，图片描述"100倍径"更改为"200倍径"

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	http://zjsnrwiki.oss-cn-hangzhou.aliyuncs.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nuz00hynj20jj0g90uz.jpg		http://zjsnrwiki.oss-cn-hangzhou.aliyuncs.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nuz00hynj20jj0g90uz.jpg

	而且，从实验中还得出结论，给定入水速度和炮弹重量，水下弹道的距离和根据距离入水点距离所决定的残留速度，主要是由弹尖扁平程度所决定的。理想的值可以在扁平区域为炮弹直径的80-85%是取得。而且由经验，入水速度的绝对值可以被水下速度代替，后者可以被入水速度的百分比来表示；而炮弹的绝对大小也可以进行计算，因为距离可以用倍径（弹体直径）来表示。因此，可以说，在理想平头弹的情况下，在离入水点约100倍径的距离，速度减小至入水速度的二分之一，而在100倍径的距离则为十分之一。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.759</ref>		而且，从实验中还得出结论，给定入水速度和炮弹重量，水下弹道的距离和根据距离入水点距离所决定的残留速度，主要是由弹尖扁平程度所决定的。理想的值可以在扁平区域为炮弹直径的80-85%是取得。而且由经验，入水速度的绝对值可以被水下速度代替，后者可以被入水速度的百分比来表示；而炮弹的绝对大小也可以进行计算，因为距离可以用倍径（弹体直径）来表示。因此，可以说，在理想平头弹的情况下，在离入水点约100倍径的距离，速度减小至入水速度的二分之一，而在200倍径的距离则为十分之一。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.759</ref>

	===八八式穿甲弹===		===八八式穿甲弹===

Donnyjie：文本替换 - 替换“0v0.zjsnrwiki.com”为“zjsnrwiki.oss-cn-hangzhou.aliyuncs.com”

2023-09-05T16:13:25Z

文本替换 - 替换“0v0.zjsnrwiki.com”为“zjsnrwiki.oss-cn-hangzhou.aliyuncs.com”

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第19行：		第19行：
	'''在图H.1中，UD为上甲板，MD为中甲板，ER为后部引擎室，上甲板到船底深度为15.788米。①表示侧面11英寸厚的维克斯渗碳硬化装甲（15度倾斜），②表示2英寸厚的高张力钢，③表示由三块1英寸厚的高张力钢组成的防雷隔板，④表示由下方一块2.5英寸新维克斯非渗碳装甲和上方一块1.5英寸高张力钢组成的中部水平装甲，⑤表示船底的1.75英寸高张力钢板，⑥表示炮弹爆炸的具体位置。在该次射击测试之前，未成舰土佐号就如该图所示已经有4°53′左倾角了。由于随后的损害，该船体的防雷隔板出现了2.4米高、4.3米宽的大洞，进水约3000吨（斜线部分表示进水区域），倾角增至10°6′。'''		'''在图H.1中，UD为上甲板，MD为中甲板，ER为后部引擎室，上甲板到船底深度为15.788米。①表示侧面11英寸厚的维克斯渗碳硬化装甲（15度倾斜），②表示2英寸厚的高张力钢，③表示由三块1英寸厚的高张力钢组成的防雷隔板，④表示由下方一块2.5英寸新维克斯非渗碳装甲和上方一块1.5英寸高张力钢组成的中部水平装甲，⑤表示船底的1.75英寸高张力钢板，⑥表示炮弹爆炸的具体位置。在该次射击测试之前，未成舰土佐号就如该图所示已经有4°53′左倾角了。由于随后的损害，该船体的防雷隔板出现了2.4米高、4.3米宽的大洞，进水约3000吨（斜线部分表示进水区域），倾角增至10°6′。'''

	{{外链图片\|地址=http://~~0v0~~.~~zjsnrwiki~~.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nv057d37j212d0mowlu.jpg\|宽度=1000px}}		{{外链图片\|地址=http://zjsnrwiki.oss-cn-hangzhou.aliyuncs.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nv057d37j212d0mowlu.jpg\|宽度=1000px}}

	1924年9月6日，安{{ruby\|芸\|yì}}号战列舰则是作为靶舰在东京湾进行射击试验。在18350到19000米的距离上，长门和陆奥发射了197枚新设计的被帽穿甲弹（无引信、装填的是沙子），命中24发。在开火后4分钟40秒，第9发“命中”——根据附近船只的观测是近失弹——却导致了船体严重的倾斜，17分钟内安芸号沉没。随后对沉船的研究发现那枚所谓的“近失弹”在进入水中后穿透了水线以下的没有防护的侧面，导致引擎室被淹没，最终使该舰沉没。		1924年9月6日，安{{ruby\|芸\|yì}}号战列舰则是作为靶舰在东京湾进行射击试验。在18350到19000米的距离上，长门和陆奥发射了197枚新设计的被帽穿甲弹（无引信、装填的是沙子），命中24发。在开火后4分钟40秒，第9发“命中”——根据附近船只的观测是近失弹——却导致了船体严重的倾斜，17分钟内安芸号沉没。随后对沉船的研究发现那枚所谓的“近失弹”在进入水中后穿透了水线以下的没有防护的侧面，导致引擎室被淹没，最终使该舰沉没。
第32行：		第32行：
	'''图H.2中，横轴表示离炮弹入水位置的距离（弹径），纵轴表示水深（弹径），ω表示入射角（在该图为最优角度25°），Vs表示入射速度，Va表示实际速度，两条线中，弯曲的虚线表示尖头弹的水中弹道，而弯曲的实线表示平头弹的水中弹道。'''		'''图H.2中，横轴表示离炮弹入水位置的距离（弹径），纵轴表示水深（弹径），ω表示入射角（在该图为最优角度25°），Vs表示入射速度，Va表示实际速度，两条线中，弯曲的虚线表示尖头弹的水中弹道，而弯曲的实线表示平头弹的水中弹道。'''

	http://~~0v0~~.~~zjsnrwiki~~.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nuz00hynj20jj0g90uz.jpg		http://zjsnrwiki.oss-cn-hangzhou.aliyuncs.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7nuz00hynj20jj0g90uz.jpg

	而且，从实验中还得出结论，给定入水速度和炮弹重量，水下弹道的距离和根据距离入水点距离所决定的残留速度，主要是由弹尖扁平程度所决定的。理想的值可以在扁平区域为炮弹直径的80-85%是取得。而且由经验，入水速度的绝对值可以被水下速度代替，后者可以被入水速度的百分比来表示；而炮弹的绝对大小也可以进行计算，因为距离可以用倍径（弹体直径）来表示。因此，可以说，在理想平头弹的情况下，在离入水点约100倍径的距离，速度减小至入水速度的二分之一，而在100倍径的距离则为十分之一。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.759</ref>		而且，从实验中还得出结论，给定入水速度和炮弹重量，水下弹道的距离和根据距离入水点距离所决定的残留速度，主要是由弹尖扁平程度所决定的。理想的值可以在扁平区域为炮弹直径的80-85%是取得。而且由经验，入水速度的绝对值可以被水下速度代替，后者可以被入水速度的百分比来表示；而炮弹的绝对大小也可以进行计算，因为距离可以用倍径（弹体直径）来表示。因此，可以说，在理想平头弹的情况下，在离入水点约100倍径的距离，速度减小至入水速度的二分之一，而在100倍径的距离则为十分之一。<ref>Lacroix, Eric; Linton Wells (1997). Japanese Cruisers of the Pacific War. Naval Institute Press. ISBN 0-87021-311-3. pp.759</ref>
第50行：		第50行：
	下图为20.3厘米九一式穿甲弹的结构：		下图为20.3厘米九一式穿甲弹的结构：

	http://~~0v0~~.~~zjsnrwiki~~.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7okqmq4sqj20qm157tjc.jpg		http://zjsnrwiki.oss-cn-hangzhou.aliyuncs.com/images/sinaimg/83f4061fgw1f7okqmq4sqj20qm157tjc.jpg

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91式穿甲弹 - 版本历史

Donnyjie：​文字替换 -“(?<=\n)(?!\[\[(?:File|文件|檔案|file):)([^\n]{2,120})\n+\[\[(?:File|文件|檔案|Image):([^|\]\n]+)\|([^\]]*?\d+px)\]\]”替换为“$1”

Donnyjie：​/* 九一式穿甲弹 */

Donnyjie：​/* 九一式穿甲弹 */

2025年1月18日 (六) 13:57 Donnyjie

2025年1月18日 (六) 13:57 Donnyjie

2025年1月18日 (六) 13:55 Donnyjie

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Donnyjie：/* 九一式穿甲弹 */

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